安徽马鞍山平面组合钢模板报价

安徽马鞍山平面组合钢模板报价

在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。
（8）监测说明
班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：
1）(杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；
2）连墙件是否松动；
3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；
4）施工过程中是否有超载现象；
5）安全防护措施是否符合规范要求；
支架与杆件是否有变形现象；

面板验算
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 面板弹性模量E(N/mm2) 9350
柱长边小梁根数 6 柱短边小梁根数 6
柱箍间距l1(mm) 400

模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算



静载线荷载q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×0.4×48＝24.96kN/m
活载线荷载q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×0.4×2＝1.08kN/m
Mmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×24.96×0.192-0.121×1.08×0.192＝-0.101kN·m
σ＝Mmax/W＝0.101×106/(1/6×400×152)＝6.742N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.4×48＝19.2kN/m
ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×19.2×1904/(100×9350×(1/12×400×153))＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝190/400＝0.475mm

柱箍验算
柱箍类型 钢管 柱箍合并根数 2
柱箍材质规格(mm) Ф48×3 柱箍截面惯性矩I(cm4) 10.78
柱箍截面抵抗矩W(cm3) 4.49 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205
柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000 柱箍截面面积A(cm2) 4.24

模板设计立面图
1、柱箍强度验算
连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
长边柱箍：
取小梁计算中b=950/(6-1)=190mm=0.19m代入小梁计算中得到：
承载能力极限状态
Rmax＝8.682kN
P=Rmax/2=4.341kN
正常使用极限状态：
R’max＝6.401kN
P’=R’max/2=3.201kN

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.383kN·m，N1＝9.752kN
短边柱箍：
取小梁计算中b=950/(6-1)=190mm=0.19m代入小梁计算中得到：
承载能力极限状态
Rmax＝8.682kN
P=Rmax/2=4.341kN
正常使用极限状态：
R’max＝6.401kN
P’=R’max/2=3.201kN

柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0.089mm≤[ν]＝l/400＝1.025mm
ν2＝0.089mm≤[ν]＝l/400＝1.025mm
满足要求！
六、对拉螺栓验算
对拉螺栓型号 M16 轴向拉力设计值Ntb(kN) 24.5
扣件类型 3形26型 扣件容许荷载(kN) 26
N＝9.752×2=19.504kN≤Ntb＝24.5kN
满足要求！
N＝9.752×2=19.504kN≤26kN
满足要求！

模板体系设计
结构重要性系数γ0 1 脚手架安全等级 II级
主梁布置方向 平行立杆纵向方向 立杆纵向间距la(mm) 900
立杆横向间距lb(mm) 900 水平拉杆步距h(mm) 1500
顶层水平杆步距hˊ(mm) 1000 支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm) 450
小梁间距l(mm) 200 小梁最大悬挑长度l1(mm) 100
主梁最大悬挑长度l2(mm) 100
荷载系数参数表：
正常使用极限状态 承载能力极限状态
可变荷载调整系数γL 1 0.9
可变荷载的分项系数γQ 1 1.5
永久荷载的分项系数γG 1 1.3
结构重要性系数γ0 1
设计简图如下：

模板设计平面图

纵向剖面图

横向剖面图

根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0
H/B=5.1/3.8=1.342≤3
满足要求！
十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.174=0.157kN/m：
风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：
Fwk= la×Hm×ωmk=0.9×1.05×0.332=0.314kN
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：
Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.12×0.157+5.1×0.314=3.637kN.m
参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok
gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=3.82×0.9×[0.15×5.1/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×3.8/2=22.572kN.m≥3γ0Mok =3×1×3.637=10.91kN.M
满足要求！